中鐵十一局集團有限公司橋梁分公司西延鐵路XYZQ-14標段項目經(jīng)理部天然氣詢價函

詢價編號：CR1109-XJ-2024-105

因中鐵十一局集團有限公司橋梁分公司西延鐵路XYZQ-14標段項目經(jīng)理部施工需要，項目部擬采購天然氣（清單如下表），數(shù)量、規(guī)格、型號見下表；

一、詢價時間：文件發(fā)售時間：2024年12月22日9時至2024年12月25日9時，報價截止時間2024年12月25日10時，報價揭示時間與報價截止時間一致，在報價截止前完成鐵建云鏈報價。

二.物資需求一覽表：

三．技術規(guī)格書

一、技術要求

1液化天然氣; LNG

主要由甲烷組成,可能含有少量的乙烷、丙烷、丁烷、氮或通常存在于天然氣中的其他組分的一種無色低溫液態(tài)流體。

2 LNG的一般特性

2.1 概述

與LNG儲運有關的人員,應熟悉該液態(tài)的特性及其產(chǎn)生氣體的特性。在LNG儲運過程中潛在的危險主要起源于其3個重要性質。

a)LNG的溫度極低。在標準大氣壓下其沸點約為-160 ℃(還與其組分有關)。在此溫度下,其蒸發(fā)氣的密度高于周圍空氣的密度。

b)極少量的LNG液體可以轉變?yōu)楹艽篌w積的氣體。1單位體積的LNG可以轉變?yōu)榧s600單位體積的氣體。

c)與其他氣態(tài)怪類類似,天然氣具有易燃性。在大氣環(huán)境下,與空氣的混合物的可燃燒范圍約為天然氣體積分數(shù)的5%~15%。若蒸發(fā)氣在密閉空間內聚積,遇點火源將導致爆炸和高壓沖擊波。

本標準關注LNG的特性以及相應的危險性。當評估LNG場站的危險性時,設計人員需考慮現(xiàn)場存在的所有系統(tǒng)。通常LNG本身不會帶來最高危險性,而其他系統(tǒng),如液化廠的 LPG制冷劑,或再氣化站輸出的高壓天然氣,是整個場站的主要風險。

2.2 一般特性

2.2.1 組成

LNG是以甲烷為主要成分的經(jīng)類混合物,其中含有少量的,通常存在于天然氣中的乙烷、丙烷、丁烷、氮等其他組分。甲烷及天然氣其他組分的物理學和熱力學性質可以在有關的參考資料(參見參考文獻)和熱力學計算手冊中查到。雖然LNG的主要成分是甲烷,但是不宜以純甲烷去推斷LNG的性質。

分析 LNG的成分時,應特別注意的是要采集有代表性的樣品,避免因閃蒸產(chǎn)生偽分析結果。最常用的分析方法是采用專門的LNG取樣裝置,采集未經(jīng)閃蒸的液體,作為有代表性的樣品,進而分析一小股連續(xù)蒸發(fā)產(chǎn)物。另一種方法是在主要產(chǎn)品氣化器出口處取樣,該樣品可用常規(guī)的氣相色譜法分析,推薦使用ISO 6568或GB/T27894.1中所述的方法。

2.2.2密度

LNG的密度取決于其組分,通常在420 kg/m~470 kg/m',但是在某些情況下可高達 520 kg/m'。密度還是液體溫度的函數(shù),其變化梯度約為1.4 kg/(m2·K')。密度可以直接測量,但通常是利用氣相色譜法分析得到的組分計算求得。推薦使用GB/T 24962中規(guī)定的計算方法。

注:該方法通常稱為Klosek Mckinley修正法。

2.2.3溫度

LNG的沸點取決于其組分,在大氣壓力下通常在一166 ℃～-157 ℃。沸點隨壓力的變化約為1.25X10T ℃/Pa。

LNG的溫度通常用銅/銅鎳熱電偶或GB/T 24959中規(guī)定的鉑電阻溫度計測量。

2.2.4 黏度

LNG的黏度取決于其組分,在一160 ℃下黏度范圍通常在1.0×10-' Pa ·s~2.0×10'Pa·s,大約為水的黏度的1/10～1/5。黏度也是液體溫度的函數(shù)。

2.3物理性質

2.3.1 蒸發(fā)氣的物理性質

LNG作為一種可沸騰液體儲存于大型絕熱儲罐中。任何傳入儲罐的熱量都會導致部分液體蒸發(fā)為氣體,這部分氣體稱為蒸發(fā)氣。蒸發(fā)氣的組分取決于液體的組分。比如,某蒸發(fā)氣可能含20%的氮、80%的甲烷和微量的乙烷;蒸發(fā)氣中的含氮量可能是液體LNG中含氮量的20倍。

當LNG蒸發(fā)時,氮和甲烷優(yōu)先氣化,剩余液體中摩爾質量較大的經(jīng)類含量增大。對于蒸發(fā)氣,不論是溫度低于一113℃的純甲烷,還是溫度低于一85℃、含20%氮的甲烷,其密度均比空氣密度大。但在常溫常壓下,這些蒸發(fā)氣體的密度約為空氣密度的0.6倍。

2.3.2 閃蒸

LNG與其他液體性質相同,當壓力降至其沸點壓力以下時,例如流過閥門后,部分液體就會蒸發(fā)，液體溫度也將降到對應壓力下的新沸點,稱為閃蒸。由于LNG為多組分的混合物,閃蒸氣體的組分與剩余液體的組分不一樣,其原因與5.3.1中所述的原因類似。

作為一個參考性數(shù)據(jù),在1×10 Pa～~2×10 Pa壓力范圍內,且在相應沸點溫度下的LNG,壓力每下降1X10' Pa,1 m'的液體約產(chǎn)生0.4 kg的氣體。LNG為多組分液體,更為精確計算其閃蒸所產(chǎn)生的氣體和剩余液體的量及組分都是很復雜的。應采用已證實的熱力學方法、工藝模擬軟件及合適的數(shù)據(jù)庫,通過計算機進行此類閃蒸計算。

2.3.3溢出

當LNG傾倒至地面上時(事故溢出),最初會劇烈沸騰,然后蒸發(fā)速率將迅速衰減至一個恒定值，該值取決于地面的熱性質和從周圍空氣獲得的熱量。如果將地面進行絕熱處理,則這一速率將大幅度降低,如表2所示。表中的數(shù)據(jù)只是作為例子給出,當用于QRA分析或詳細設計時應進一步校核。

當溢出發(fā)生時,少量液體能轉化成大量氣體;大氣條件下1單位體積的液體將轉化為約600單位體積的氣體(見表1)。當溢出發(fā)生在水上時,水中的對流傳熱非常強烈,足以使擴散范圍內的蒸發(fā)速率保持不變。LNG溢出的波及范圍將不斷擴大,直到溢出液的蒸發(fā)速率等于溢出速率為止。

2.3.4氣體云團的膨脹和擴散

最初,蒸發(fā)氣的溫度幾乎與LNG 的溫度一樣,其密度比周圍空氣的密度大。蒸發(fā)氣首先受到重力作用,沿地面上的一個薄層內流動,隨后氣體從地面吸熱升溫,到一定程度后便與周圍空氣混合。蒸發(fā)

氣被溫度較高的空氣稀釋混合后,混合物溫度升高,平均摩爾質量上升?；旌衔镌茍F比周圍空氣重,直至充分混合至遠低于爆炸極限之下。

當空氣中水分含量較大(較高的濕度和溫度)時,空氣和冷LNG蒸氣混合,會使空氣中的水分冷凝并加熱混合物,使混合物變得比空氣輕,導致混合氣體云團飄浮在空氣中。溢出,蒸氣云的膨脹和擴散是復雜的課題,通常用計算機模型進行預測,需具備相關能力的機構進行預測。溢出發(fā)生之后,由于大氣中水蒸氣的冷凝作用將產(chǎn)生“霧”云。當這種“霧”云可見時(白天且沒有自然霧),且空氣中相對濕度足夠高時,這種可見“霧”云可用來顯示蒸發(fā)氣體的擴散,并可作為氣體與空氣混合物可燃性程度的跡象,這是因為這種“霧”云的可見度是濕度和環(huán)境溫度的函數(shù),但與天然氣的泄漏無關。

在壓力容器或管道發(fā)生泄漏時,LNG發(fā)生節(jié)流(膨脹)和氣化的同時,以噴射流的方式進入大氣巾。這一過程伴隨著氣體與空氣強烈混合。大部分LNG最初以氣溶膠的形式存在于氣體云之中。這種氣溶膠最終將與空氣進一步混合而蒸發(fā)。

2.3.5爆燃

對于天然氣/空氣云團,當天然氣在空氣中的體積分數(shù)為5%~15%時就可以被引燃和引爆。2.3.6池火

直徑大于10 m的 LNG火池,火焰的SEP非常高,應通過實測的正向輻射通量及火焰面積來計算。SEP取決于考慮火池的尺寸,煙的發(fā)散情況以及測量方法。SEP隨著波及范圍的增加而降低。

2.3.7 壓力波的發(fā)展和后果

在沒有約束的混合云團中,天然氣以低速燃燒,并在氣體云團中產(chǎn)生小于5×10 Pa的小幅度超壓。在高度擁擠的空間或受限制的區(qū)域(如設備或建筑密集的空間),可能產(chǎn)生較高的壓力。

2.3.8 密閉空間

在常溫下天然氣無法通過加壓而液化,在約-80 ℃以下才有可能在某個壓力下液化。這就意味著被封存在密閉空間內的任何量的LNG,如在兩個閥門之間或密閉容器中,如果允許其升溫,其壓力就會持續(xù)升高,直至密閉系統(tǒng)發(fā)生破壞。因此,工廠和設備都應設計有合適尺寸的放空和/或泄壓閥。

設計人員需特別留意,避免低溫液體被密閉的任何可能性,即使是非常少量的低溫液體,包括諸如球閥腔內液體的放空這類細節(jié)也需留意。

2.3.9 翻滾

在翻滾過程中大量氣體可能在短時間內從LNG儲罐中釋放出來;除非采取預防措施或對容器進行特殊設計,否則翻滾將導致容器超壓。在LNG儲罐中可能形成兩個穩(wěn)定的分層或單元,這通常是由于新注入的密度不同的 LNG混合不充分造成的。在每層內部液體密度是均勻的,但是底層液體的密度大于上層液體的密度。隨后,由于輸入儲罐中的熱量、各層間發(fā)生傳熱傳質以及液體表面的蒸發(fā),各層密度將達到均衡并且自發(fā)混合。這種自發(fā)的混合稱之為翻滾;相對于儲罐氣相空間的壓力而言,如果底層液體過熱(通常正是這樣的情況),翻滾的同時氣化量也會增加;有時這種增加很快且量大。在少數(shù)幾個實例中,儲罐內部的壓力上升的幅度足夠大,以至于引起泄壓閥的開啟。

關于翻滾問題,早期曾假設當上層密度大于下層密度時,才會發(fā)生翻轉,由此產(chǎn)生翻滾這一術語。近期的研究表明,情況并非如此,而是如前所述的快速混合造成翻滾。潛在翻滾事故發(fā)生之前,通常有一段時間其氣化速率遠低于正常情況。因此應密切監(jiān)測氣化速率以確保液體沒有積蓄熱量。如果對此有懷疑,則應采取措施,循環(huán)底層液體至上層,以促進混合。通過良好的庫存管理,可以防止翻滾。最好將來源不同和組分不同的LNG分罐儲存,或在注人儲罐時應充分混合。氮氣含量高的調峰型LNG裝置,在儲罐停止進料后,由于氮氣更易閃蒸,也可能引起翻滾。經(jīng)驗表明,預防這種類型的翻滾,最好方法是保持LNG的含氮量低于1%,并且密切監(jiān)測氣化速率。

因此,若因LNG來源不同等原因,存在分層可能時,應密切監(jiān)測儲罐中LNG的密度。一旦發(fā)現(xiàn)分層,則應采取緩解措施。

2.3.10快速相變

當溫度不同的兩種液體在一定條件下接觸時,會產(chǎn)生沖擊波。當LNG和水接觸時,RPT現(xiàn)象就會發(fā)生。盡管不會發(fā)生燃燒,但會產(chǎn)生類似爆炸的壓力波。LNG泄漏至水面上而引發(fā)的RPT是罕見的,而且影響也有限。與實驗結果相符的一種理論可概述如下;當兩種溫差很大的液體直接接觸時,如果較熱液體的溫度高于較冷液體沸點的1.1倍(以開氏溫度表示),后者溫度將迅速上升,其表層溫度可能超過自發(fā)成核溫度(此時液體中產(chǎn)生氣泡)。在某些情況下,過熱液體會通過復雜的鏈式反應機制在短時間內蒸發(fā),而且以沖擊波的速率產(chǎn)生蒸氣。

例如,液體之間能夠通過機械沖擊產(chǎn)生密切接觸,將L.NG或液態(tài)氮置于水面上的實驗中證實了這種接觸會引發(fā)快速相變。最近的研究對RPT有了更深刻的認識,可量化此現(xiàn)象的嚴重程度以確定是否需要采取預防措施。

2.3.11沸騰液體膨脹蒸氣爆炸

在高于某一壓力下的任何處于或接近其沸點溫度的液體,如果由于壓力系統(tǒng)破裂而突然被釋放,都會以極高的速率蒸發(fā)。已經(jīng)發(fā)生過這種案例,劇烈的膨脹將破裂容器的大塊構件拋出幾百米。BLEVE在LNG裝置上發(fā)生的可能性極小,一是因為儲存LNG的容器在低壓下就會發(fā)生破裂(參見參考文獻)，而且蒸發(fā)速率很低;二是由于LNG在絕熱的壓力容器和管道中儲存和輸送,這類容器和管道本身具有一定的防火能力。

3 其他

3.1概述

絕大多數(shù)普通建造材料在極低溫度條件下﹐會因脆性斷裂而失效。尤其是碳鋼的抗斷裂韌性在LNG溫度下(一160℃)很低。因此用于與LNG接觸的材料應當驗證抵抗脆性斷裂性能。

3.1.2直接接觸LNG的材料

與LNG直接接觸而不會變脆的主要材料及其一般應用列于表3中,該表尚不完全。

表1用于直接接觸LNG的主要材料及其一般應用

3.1.3其他

鋁材常用于換熱器。如果LNG中不含會腐蝕鋁材的雜質,比如說汞,鋁材可以直接接觸LNG.液化裝置的管式、板式換熱器使用冷箱(鋼制)加以保護。

鋁材還可用于儲罐的內吊頂。

專門設計用于液態(tài)氧或液態(tài)氮的設備和材料,通常也適用于LNG。

設計用于 LNG正常操作條件為較高壓力和溫度的設備時,也應考慮由于減壓而引起內部介質溫度的下降。

3.2 溫度應力

用于 LNG 設施的大多數(shù)深冷裝置都會承受從環(huán)境溫度到LNG溫度的快速冷卻過程。

在此冷卻過程中出現(xiàn)的溫度梯度將產(chǎn)生溫度應力,該溫度應力是瞬態(tài)的,周期性的,而且應力最大值發(fā)生在與LNG直接接觸的容器壁上。這種應力隨著材料厚度的增加而增加,當其厚度超過約10mm時,該應力則應引起關注。尤其對于一些關鍵部位,可用公認的方法計算轉變應力或沖擊應力，也可通過實驗測其脆性斷裂性能。

LNG設施所承受的極端溫度范圍,會導致顯著的熱脹冷縮,配管和結構的設計應為由此而產(chǎn)生的位移留有一定余地,以避免出現(xiàn)過高的應力。另外,若管線中僅部分充填LNG,則由此引起的從管線頂部至底部的溫度梯度會產(chǎn)生彎曲應力和永久變形,進而可能導致LNG的泄漏,主要發(fā)生在法蘭連接處。

應針對設備和管線系統(tǒng)開展柔性研究以確保最小柔性要求,防止在各個操作模式下(冷卻、升溫,瞬態(tài)工況等),因溫度變化而產(chǎn)生過大的應力。柔性分析應包含所有正常工況、事故工況及特殊載荷工況(重力、風、雪、地震等)。

其他：主要性能未詳盡部分及不妥之處按國家標準GB_T 38753-2020《液化天然氣》及相關引用標準執(zhí)行，最終解釋權屬招標人。

4.1保溫高壓無縫管所檢驗項目符合 GB/T 50538-2010標準要求。具體參數(shù)如下：

四.有關要求：

1.報價資質要求：①國內注冊(指按國家有關規(guī)定要求注冊的)生產(chǎn)或經(jīng)營本次詢價采購物資，并具備合法資格的供應商;投標供應商需提前在中國鐵建采購平臺(https://www.crccep.com/homelndex)上進行注冊，參加線上投標。

②質量保證能力：具有提供合格產(chǎn)品的能力，符合技術規(guī)格書要求。

③財務能力：具有良好的資金財務狀況，具備投標包件履約的資金保障能力。

④履約信用：供應商近兩年（2023年1月至今）沒有與騙取合同有關的犯罪或嚴重違法行為，投標期內沒有被處以責令停業(yè)、暫停投標、財產(chǎn)被接管、凍結、破產(chǎn)狀態(tài)等；供應商及法定代表人自遞交響應文件之日起前1年不得存在中國裁判文書網(wǎng)（http://wenshu.court.gov.cn/）上行賄犯罪記錄；供應商不得在國家企業(yè)信用信息公示系統(tǒng)中被列入嚴重違法失信企業(yè)名單，不得在“信用中國”網(wǎng)站（www.creditchina.gov.cn）上被列為失信被執(zhí)行人。不在《中國鐵建合作方警示名錄》《中鐵十一局集團有限公司不良行為物資供應商名冊》范圍內。

2.本次材料按浮動價報價，供應期天然氣結算方式及結算價：

（1）天然氣價格浮動調整規(guī)則：結算價=網(wǎng)價+服務費。

（2）供應期規(guī)定：每月21日至次月20日為一個供應期。

（3）天然氣報價參照卓創(chuàng)資訊網(wǎng)（https://www.sci99.com/）能源板塊液化天然氣（LNG）成交價陜西地區(qū)網(wǎng)價均價報價，實際結算單價參照到貨當日卓創(chuàng)資訊網(wǎng)（https://www.sci99.com/）能源板塊液化天然氣（LNG）地區(qū)陜西地區(qū)網(wǎng)價均價，基準價為2024年9月18號網(wǎng)價均價5580元/噸換算成立方米3.99元/m3（均價/1400=立方米，四舍五入）。

在供應期內不變，包含貨物到站的總價，包含但不限于安裝車、裝車費、運雜費、服務費、售后服務費等，開具增值稅專用發(fā)票。

3.表中數(shù)量為暫定數(shù)量，結算數(shù)量現(xiàn)場驗收數(shù)量為準。

4.貨物驗收標準及要求：天然氣以甲方過磅復核數(shù)量，千分之三以內按送貨單驗收，超過千分之三按過磅重量驗收。

5.貨款結算及支付方式：甲方在收到乙方提交的合規(guī)增值稅專用發(fā)票后，在90天內支付該批物資60%的貨款，6個月內支付至90%，剩余10%作為質量保證金在辦理結算一年后支付。

付款方式：甲方以銀行轉賬、電匯或銀行承兌匯票、鐵建銀信、云信等方式支付給乙方（甲方不承擔承兌貼息費用）。

6.報價保證金要求：銀行轉賬1萬元。

投標保證金匯款賬戶信息：

開 戶 名：中鐵十一局集團有限公司西延鐵路XYZQ-14標段項目經(jīng)理部

開 戶 行：工行西安太華路支行營業(yè)室

賬    號：3700023939200305492

打款備注：西延項目二工區(qū)投標保證金

7.報價有效期：報價截止日期起60日內有效。

8.評審方法：本次評審采用經(jīng)評審的合理最低投標價法，即通過評審且經(jīng)評審的投標價最低的投標人為第一中標候選人的評標方法，但低于成本價的或超過招標人可以接受價格的除外。

9.其他要求：①投標報價需附單位營業(yè)執(zhí)照掃描件并加蓋公章;

②如投標人為單位法人則需附法人身份證掃描件加蓋公章;如投標人非本單位法人則需附法人身份證掃描件并加蓋公章、被授權人身份證掃描件及授權委托書;

③在鐵建云鏈平臺報價時，報價單位需按模版上傳附件（詳見附件）。

四.聯(lián)系方式

組織單位:中鐵十一局集團第七工程有限公司物資集中采購中心

聯(lián)系人：曾先生  電話：18720514355  郵箱：1318434515@qq.com

采購項目：中鐵十一局集團有限公司橋梁分公司西延鐵路XYZQ-14標段項目經(jīng)理部

聯(lián)系人：陳女士（答疑）電話：13896302332郵箱：726612723@qq.com

        2024年 12月22日